防爆墻的抗壓強度測算

燃氣泄漏后與氣體可產生可燃性化合物，在爆炸極限范疇遇用火能造成點燃發(fā)生爆炸。下邊選用“蒸汽云發(fā)生爆炸損害實體模型”，測算1個60m3LNG儲存罐所有泄露并發(fā)生爆炸，導致的傷亡和經濟損失的范疇，對發(fā)生爆炸風險狀況多方面表明。

1、可燃性化工品燃氣的TNT當量的測算：

WTNT=aWfQf/QTNT=0.03×24300Kg×55420KJ/Kg÷4500KJ/Kg=8.98×103Kg=8.98t

式中a–蒸氣云的TNT當量指數，取a=3%；WTNT–蒸氣云的TNT當量，Kg；

Wf–蒸氣云上然料的總品質，取Wf=24300Kg；Qf–然料的燃燒熱，取Qf=55420KJ/Kg；

QTNT–1kgTNT發(fā)生爆炸所釋放出來的動能，取QTNT=4.50×103KJ/Kg。

2、服務器防火墻地理位置遭受的爆炸沖擊波測算：

爆炸沖擊波簡單化計算方式本計算方式取自《山西建筑》2010年7月第36卷21期馮海龍的《爆炸沖擊波的簡單化計算方式簡述》，發(fā)生爆炸等效震波公式計算。

依據，因為左右二種方式 測算初始條件及創(chuàng)建的實體模型不一樣，算出的結果也各有不同，但綜合性二種結果能夠 看得出，本設計方案假設防爆墻間距LNG儲存罐5米部位處，假定防爆墻與儲存罐中間沒有阻攔，發(fā)生爆炸氣體震波對防爆墻處的較大 沖擊性工作壓力按二種方式 數值基本一致，這另外證實了本結果的可信性。

本設計方案以所述氣體震波波陣面上的最高值過壓108.4kPa測算并設計方案防爆墻。

防爆墻如何設置及設定部位表明

防爆墻，選用建筑鋼筋及混泥土做為基礎原材料，工程造價高，抗壓強度及耐沖擊工作能力強，常見于CNG加汽站25Mpa的髙壓CNG托車尾部，做為應急安全事故時的防沖擊性設備，而岸基式LNG充注站LNG工作壓力遠低于CNG加汽站，都沒有髙壓卸氣端，因而設定規(guī)定差別于CNG加汽站。

充分考慮LNG儲存罐的長短約為12米，總寬約為3米，岸基式LNG充注站防爆墻在LNG儲存罐與里側河提中間設定，依據上述測算所知，防爆墻的尺寸各自為：mmmhdl0.324.016。

防爆墻基本深層革命老區(qū)勘匯報地質學狀況實際明確，設定有立柱式LNG儲存罐的岸基式LNG充注站，防爆墻土里一部分高寬比能夠 高于河提墻頂高寬比。

防爆墻肌底下雜填土、耕土應所有挖除，用配合比優(yōu)良的沙石層次回填土至肌底，沙石壓實系數不低于0.96，解決后的承載力不低于150Kpa?；炷恋膹姸燃墑e為：基礎墊層C15，其他均為C30，建筑鋼筋為HPB300（ф）、HRB335（ф）級鋼。